樹脂傳遞模塑(簡稱RTM)工藝是近年來發(fā)展起來的一種先進復合材料低成本制造技術。由于RTM工藝具有污染小、成型效率高、制品尺寸精度高、投資少效率高以及制品纖維體積含量高等特點,被廣泛應用于航空、航天、汽車、建筑等領域。RTM工藝是閉模成型工藝,只有一步浸潤過程,所以RTM工藝對樹脂要求較高。不但要求樹脂有好的綜合力學性能,而且也要有好的低粘度工藝窗口(<800mPa·s),因此RTM用樹脂的研究成為RTM工藝發(fā)展的一個關鍵。本文針對RTM用樹脂的要求,研究開發(fā)了一種RTM用環(huán)氧樹脂體系,并探討了將固化劑預先加入到環(huán)氧樹脂中的預聚合對體系粘度及力學性能的影響,為今后RTM工藝窗口的調節(jié)提供了一種思路。
1 實驗部分
1.1 原材料及儀器設備
實驗用原料為環(huán)氧樹脂A,普通雙酚A型環(huán)氧樹脂改性制得,環(huán)氧值0.56,粘度1300mPa·s(250C);固化劑,改性胺類固化劑B,自制,活潑氫當量60,粘度60mPa·s(25℃)。
實驗用儀器為DV-Ⅲ粘度計,美國BROOKFIELD工程實驗室公司;電熱鼓風烘箱CS101-2A,重慶實驗設備廠:萬能材料實驗機IN-STRON-1121,英國INSTRON公司;
1.2 澆鑄體制備和性能測試
按表1的比例,將少量固化劑B預先加入到環(huán)氧樹脂A中,在80℃下攪拌4h,然后在室溫下放置ld后使用。按照體系未發(fā)生反應的環(huán)氧基數(shù)量,分別加入一定量的固化劑B,攪拌均勻,真空脫泡20min,將其澆鑄到預先涂有脫模劑的模具中,放入烘箱中按固化工藝固化,自然冷卻后脫模。澆鑄體的拉伸、彎曲性能測試分別參照GB/T 2568-1995、GB/T 2570-1995執(zhí)行。
2 結果與討論
2.1 環(huán)氧樹脂體系粘度特性
圖1所示為室溫下,自制RTM用環(huán)氧樹脂體系的粘度隨時間的變化關系曲線。從圖1可以看出,環(huán)氧樹脂體系的起始粘度度較低,為270mPa·s左右,隨著時間的增加,粘度緩慢上升,2. 6h左右粘度開始迅速增加,此時的體系粘度為775 mPa·s,可見該樹脂體系2.6h內具有較好的工藝窗口。
2.2 預固化對環(huán)氧樹脂體系粘度的影響
圖1所示為室溫下,自制RTM用環(huán)氧樹脂體系的粘度隨時間的變化關系曲線。從圖1可以看出,環(huán)氧樹脂體系的起始粘度度較低,為270mPa·s左右,隨著時間的增加,粘度緩慢上升,2. 6h左右粘度開始迅速增加,此時的體系粘度為775 mPa·s,可見該樹脂體系2.6h內具有較好的工藝窗口。
2.2 預固化對環(huán)氧樹脂體系粘度的影響
圖2所示為將少量固化劑B預先加入到環(huán)氧樹脂A中,環(huán)氧樹脂本體及環(huán)氧樹脂體系的粘度變化曲線。從圖2可以看出,隨著固化劑添加量的增加,樹脂本體粘度增加速度快于樹脂體系,當固化劑添加量為3.2wt%時,此時本體粘度已經超過了4000 mPa·s,而環(huán)氧樹脂體系粘度僅為630mPa·s。此外,當固化劑添加量<1.2wt%,固化劑添加量對環(huán)氧樹脂本體及體系粘度影響都較小。這可能是由于當固化劑添加量較小時,固化劑在樹脂中分散較均勻,與樹脂的預固化也較均勻,致使本體及體系粘度變化都比較??;而當固化劑添加量增加時,容易引起樹脂局部固化度較大,反應不均勻,致使整體粘度增大,而就體系而言,由于大量低粘度固化劑的加入,使初始粘度降低較大。
2.3 預固化對環(huán)氧樹脂體系力學性能的影響
表2所示為預加不同含量固化劑的環(huán)氧樹脂體系力學性能數(shù)據(jù)表。從表2可以看出,當預加固化劑添加量增加時,環(huán)氧樹脂體系力學性能呈降低趨勢,但是當固化劑添加量為1.2wt%,環(huán)氧樹脂體系整體力學性能有所提高。這可能是由于預固化對環(huán)氧樹脂本體交聯(lián)網(wǎng)絡不同導致而成。
3 結論
(1)通過對雙酚A型環(huán)氧樹脂進行改性,制備了一種RTM用環(huán)氧樹脂體系,該體系起始粘度較低.為272mPa·s ,2.6h內具有較好的工藝窗口;
(2)通過預先在樹脂本體內加入少量固化劑的方法,研究了預固化對環(huán)氧樹脂體系的粘度和力學性能的影響。隨著固化劑添加量的增加,樹脂本體粘度增加速度快于樹脂體系,但當固化劑添加量<1.2wt%,固化劑添加量對環(huán)氧樹脂本體及體系粘度影響都較小。這為RTM工藝窗口的調節(jié)提供了一種思路;
(3)當預加固化劑添加量增加時,環(huán)氧樹脂體系力學性能呈降低趨勢,但是當固化劑添加量為1.2Wt%,環(huán)氧樹脂體系整體力學性能有所提高。
1 實驗部分
1.1 原材料及儀器設備
實驗用原料為環(huán)氧樹脂A,普通雙酚A型環(huán)氧樹脂改性制得,環(huán)氧值0.56,粘度1300mPa·s(250C);固化劑,改性胺類固化劑B,自制,活潑氫當量60,粘度60mPa·s(25℃)。
實驗用儀器為DV-Ⅲ粘度計,美國BROOKFIELD工程實驗室公司;電熱鼓風烘箱CS101-2A,重慶實驗設備廠:萬能材料實驗機IN-STRON-1121,英國INSTRON公司;
1.2 澆鑄體制備和性能測試
按表1的比例,將少量固化劑B預先加入到環(huán)氧樹脂A中,在80℃下攪拌4h,然后在室溫下放置ld后使用。按照體系未發(fā)生反應的環(huán)氧基數(shù)量,分別加入一定量的固化劑B,攪拌均勻,真空脫泡20min,將其澆鑄到預先涂有脫模劑的模具中,放入烘箱中按固化工藝固化,自然冷卻后脫模。澆鑄體的拉伸、彎曲性能測試分別參照GB/T 2568-1995、GB/T 2570-1995執(zhí)行。
2 結果與討論
2.1 環(huán)氧樹脂體系粘度特性
圖1所示為室溫下,自制RTM用環(huán)氧樹脂體系的粘度隨時間的變化關系曲線。從圖1可以看出,環(huán)氧樹脂體系的起始粘度度較低,為270mPa·s左右,隨著時間的增加,粘度緩慢上升,2. 6h左右粘度開始迅速增加,此時的體系粘度為775 mPa·s,可見該樹脂體系2.6h內具有較好的工藝窗口。
2.2 預固化對環(huán)氧樹脂體系粘度的影響
圖1所示為室溫下,自制RTM用環(huán)氧樹脂體系的粘度隨時間的變化關系曲線。從圖1可以看出,環(huán)氧樹脂體系的起始粘度度較低,為270mPa·s左右,隨著時間的增加,粘度緩慢上升,2. 6h左右粘度開始迅速增加,此時的體系粘度為775 mPa·s,可見該樹脂體系2.6h內具有較好的工藝窗口。
2.2 預固化對環(huán)氧樹脂體系粘度的影響
圖2所示為將少量固化劑B預先加入到環(huán)氧樹脂A中,環(huán)氧樹脂本體及環(huán)氧樹脂體系的粘度變化曲線。從圖2可以看出,隨著固化劑添加量的增加,樹脂本體粘度增加速度快于樹脂體系,當固化劑添加量為3.2wt%時,此時本體粘度已經超過了4000 mPa·s,而環(huán)氧樹脂體系粘度僅為630mPa·s。此外,當固化劑添加量<1.2wt%,固化劑添加量對環(huán)氧樹脂本體及體系粘度影響都較小。這可能是由于當固化劑添加量較小時,固化劑在樹脂中分散較均勻,與樹脂的預固化也較均勻,致使本體及體系粘度變化都比較??;而當固化劑添加量增加時,容易引起樹脂局部固化度較大,反應不均勻,致使整體粘度增大,而就體系而言,由于大量低粘度固化劑的加入,使初始粘度降低較大。
2.3 預固化對環(huán)氧樹脂體系力學性能的影響
表2所示為預加不同含量固化劑的環(huán)氧樹脂體系力學性能數(shù)據(jù)表。從表2可以看出,當預加固化劑添加量增加時,環(huán)氧樹脂體系力學性能呈降低趨勢,但是當固化劑添加量為1.2wt%,環(huán)氧樹脂體系整體力學性能有所提高。這可能是由于預固化對環(huán)氧樹脂本體交聯(lián)網(wǎng)絡不同導致而成。
3 結論
(1)通過對雙酚A型環(huán)氧樹脂進行改性,制備了一種RTM用環(huán)氧樹脂體系,該體系起始粘度較低.為272mPa·s ,2.6h內具有較好的工藝窗口;
(2)通過預先在樹脂本體內加入少量固化劑的方法,研究了預固化對環(huán)氧樹脂體系的粘度和力學性能的影響。隨著固化劑添加量的增加,樹脂本體粘度增加速度快于樹脂體系,但當固化劑添加量<1.2wt%,固化劑添加量對環(huán)氧樹脂本體及體系粘度影響都較小。這為RTM工藝窗口的調節(jié)提供了一種思路;
(3)當預加固化劑添加量增加時,環(huán)氧樹脂體系力學性能呈降低趨勢,但是當固化劑添加量為1.2Wt%,環(huán)氧樹脂體系整體力學性能有所提高。