纖維增強復(fù)合材料（FiberReinforcedPlastic，F(xiàn)RP），如碳纖維增強復(fù)合材料（CFRP）、玻璃纖維增強復(fù)合材料（GFRP）和凱夫拉（Kevlar）纖維增強復(fù)合材料，以其質(zhì)量輕、比強度高、比剛度大、減振和抗疲勞性能好、耐腐蝕等諸多優(yōu)越性能，廣泛應(yīng)用于航空航天、交通運輸、生物醫(yī)療及體育用品等領(lǐng)域[1-3]。制孔是纖維增強復(fù)合材料制造過程中最重要的加工工序之一，在纖維增強復(fù)合材料應(yīng)用廣泛的民用大型客機上，制孔工序占復(fù)合材料加工工作量的80%以上，一架波音747客機需要完成300多萬個連接孔的加工[4]。因此，制孔質(zhì)量和效率直接關(guān)系到纖維增強復(fù)合材料零件的使用性能、生產(chǎn)周期和生產(chǎn)成本。
由于FRP是由質(zhì)軟而粘性大的基體材料和強度高、硬度大的纖維增強材料混合而成的二相或多相結(jié)構(gòu)材料，其各向異性、低熱傳導(dǎo)率、低層間結(jié)合強度使其成為典型的難加工材料[5]。因此，在FRP制孔過程中，除傳統(tǒng)金屬材料制孔缺陷（尺寸誤差、圓度誤差、位置誤差和垂直度誤差等）外，還表現(xiàn)為分層、出入口撕裂與毛刺、孔壁表面纖維拔出等。由于纖維硬度高，刀具在切削時極易受到基體中硬質(zhì)點的刻劃而產(chǎn)生磨損，并且由于切削熱在切削刃附近積聚，使刀具磨損加劇[6-7]。在飛機制造領(lǐng)域的最終裝配環(huán)節(jié)，由鉆削分層缺陷導(dǎo)致的復(fù)合材料疊層零件報廢的比例高達60%[8]。研究表明，復(fù)材鉆削分層和刀具磨損已成為纖維增強復(fù)合材料鉆削加工中最具挑戰(zhàn)性的兩大難題[9]。隨著刀具制造技術(shù)的快速發(fā)展，優(yōu)化的刀具結(jié)構(gòu)設(shè)計、先進刀具材料和涂層技術(shù)成為解決針對上述問題的重要支撐。針對刀具快速磨損的問題，復(fù)材加工刀具需選擇耐磨性好的刀具材料和涂層來防止刀具快速磨損，延長刀具壽命。針對復(fù)材鉆削分層，可以通過優(yōu)化刀具結(jié)構(gòu)設(shè)計和優(yōu)化加工工藝來控制分層缺陷。因此，先進刀具材料和涂層技術(shù)、優(yōu)化的刀具結(jié)構(gòu)設(shè)計和加工工藝成為解決復(fù)合材料高效高質(zhì)量制孔加工的核心技術(shù)。
本課題組長期致力于復(fù)合材料專用刀具設(shè)計，先進刀具材料和涂層在復(fù)材制孔中的應(yīng)用研究。本文綜述了纖維增強復(fù)合材料制孔過程中，不同刀具材料和涂層對復(fù)材制孔刀具壽命的影響，分析了不同刀具結(jié)構(gòu)在復(fù)材制孔中的切削性能和制孔質(zhì)量，為纖維增強復(fù)合材料專用制孔刀具的設(shè)計和制造研究提供了發(fā)展方向。
制孔刀具材料和涂層
1制孔刀具材料
由于纖維增強復(fù)合材料是典型的難加工材料，因此復(fù)材加工刀具材料必須具有良好的抗磨損性能。大量試驗研究表明，鉆削纖維增強復(fù)合材料時，刀具后刀面磨粒磨損是刀具最主要的磨損形式[6-7，10-11]。刀具磨損后，在制孔過程中鉆削軸向力增大，鉆削溫度快速上升，導(dǎo)致復(fù)材分層，纖維抽出等制孔缺陷的出現(xiàn)[12]，影響加工質(zhì)量。因此，目前用于復(fù)材制孔的刀具材料以硬質(zhì)合金、聚晶金剛石（Polycrystallinediamond，PCD）為主。硬質(zhì)合金制孔刀具可以通過刃磨形成各種幾何結(jié)構(gòu)，有利于控制切削力分布，減小軸向力，加大鉆削扭矩，防止分層并快速切斷纖維，但是硬質(zhì)合金刀具的抗磨損性能在復(fù)材制孔的過程中仍然不足，刃口磨損鈍化將造成制孔質(zhì)量下降，因此如何保持硬質(zhì)合金刃口的鋒利度成為制約其應(yīng)用的主要因素。如圖1所示PCD刀具，通過與硬質(zhì)合金整體燒結(jié)后，再進行刃磨，可獲得非常鋒利的刃口，同時具有非常低的表面摩擦系數(shù)以及超高的硬度和強度，在制孔過程中可以很好地切斷纖維，獲得良好的制孔質(zhì)量，而刀具壽命取決于工藝參數(shù)和加工過程，這是因為PCD刀具抗沖擊性能較差，容易產(chǎn)生崩刃。另外，PCD刀具價格遠高于硬質(zhì)合金刀具，其使用成本和性價比也需要進一步評估。因此，硬質(zhì)合金材料目前依然是應(yīng)用最為廣泛的制孔刀具材料。
為了改善硬質(zhì)合金刀具的耐磨性，可以在刀具表面添加涂層。隨著涂層技術(shù)的發(fā)展，目前80%以上的刀具均為涂層刀具，不同涂層材料和結(jié)構(gòu)在加工過程中所發(fā)揮的作用不同?；瘜W(xué)氣相沉積（ChemicalVaporDeposition,CVD）金剛石薄膜具有接近天然金剛石的硬度、高的彈性模量、極高的熱導(dǎo)率、良好的自潤滑性和化學(xué)穩(wěn)定性等優(yōu)異性能，非常適合用于纖維增強復(fù)合材料的加工。金剛石涂層可以大幅提高硬質(zhì)合金制孔刀具的抗磨損性能，其極低的摩擦系數(shù)也使加工過程中的摩擦力減小，摩擦溫度降低。而金剛石涂層硬質(zhì)合金刀具綜合了硬質(zhì)合金材料和PCD材料的優(yōu)點，在大幅提升抗磨損性能的同時保持了硬質(zhì)合金刀具抗沖擊性能的優(yōu)點，而在刀具生產(chǎn)制造成本上又遠低于PCD刀具，已成為專用復(fù)材制孔刀具最具潛力的刀具材料形式。
納米金剛石涂層鉆頭
FRP由于其特有的機械性能和物理性能，其制孔刀具和一般金屬制孔刀具在幾何結(jié)構(gòu)上有很大改進。為了改善復(fù)材制孔的質(zhì)量和效率，一系列專用的FRP制孔刀具得到了開發(fā)和應(yīng)用，如八面鉆（Eight-facetdrillbits）、雙導(dǎo)向階梯鉆（Double-marginpilotedstepdrillbits）、匕首鉆（Draggerdrillbits）、燭芯鉆（Candlestickdrillbits）等，如圖4所示。
鋸鉆利用向外圍分配推力的方法進行復(fù)合材料層壓板制孔。當分層尺寸在鉆頭半徑范圍內(nèi)時不需要予以關(guān)注，因為分層部位處的材料最終會被鉆除掉。當分層尺寸超出鉆頭半徑范圍時，由于鋸鉆在材料上施加的圓周力，它與施加集中力的麻花鉆相比，能夠保證不引起分層的情況下獲得更大的鉆削軸向力。
燭芯鉆加工時的鉆削軸向力可以分解為一個集中的載荷與外圍的圓周載荷之和。由于大部分推力載荷分布在鉆頭外圍，因此此類鉆頭在分層開始時可允許更大的臨界推力值。燭芯鉆可以看作是介于麻花鉆與鋸鉆的中間類型，但燭芯鉆的橫刃比麻花鉆的橫刃要短得多，因此它可以從很小的面積上鉆穿最后一層復(fù)合材料。這樣最后一層復(fù)合材料所受到的彎曲力較小，從而保證了更好的孔加工質(zhì)量。
套料鉆加工時鉆削軸向力均勻地分布在一個環(huán)形區(qū)域，而不是集中在中心。這樣在分層開始時可以獲得較大的臨界推力值。在套料鉆的刀具參數(shù)中，金剛石磨粒的粒度是影響其鉆削軸向力的最重要因素，而鉆尖厚度的影響相對較小[20]。
階梯鉆可以認為是主階梯和次階梯復(fù)合而成。主階梯部分減小了對中心材料的去除，特別是抵消了橫刃對推力的影響。
研究表明[19-20]，當進給量小于0.010mm/rev時，采用燭芯鉆可以獲得更小的鉆削軸向力；而階梯鉆則能在進給量大于0.010mm/rev時獲得更小的鉆削軸向力。相比于燭芯鉆和階梯鉆，套料鉆和鋸鉆的鉆削軸向力依次增大，而麻花鉆相比于其他4種類型的鉆頭鉆削軸向力明顯偏大。
結(jié)束語
纖維增強復(fù)合材料將（FRP）是21世紀應(yīng)用最為廣泛的材料之一，其高效高質(zhì)量加工仍然需要不斷研發(fā)新型專用刀具和改善加工工藝來實現(xiàn)。專用FRP制孔刀具的設(shè)計、制造，刀具材料和涂層匹配，加工工藝優(yōu)化是FRP加工的關(guān)鍵技術(shù)。本文通過對研究成果的總結(jié)，指出金剛石涂層硬質(zhì)合金刀具在FRP制孔過程中的良好性能，從鉆削軸向力、分層損傷等因素對多種形式的鉆頭進行了對比分析，為專用FRP制孔刀具進一步研發(fā)指明了方向。
參考文獻（部分）
[1]ShyhaI,SooSL,AspinwallD,etal.Effectoflaminateconfigurationandfeedrateoncuttingperformancewhendrillingholesincarbonfiberreinforcedplasticcomposites.JournalofMaterialsProcessingTechnology,2010,210(8):1023-1034.
[2]TsaoCC.Investigationintotheeffectsofdrillingparametersondelaminationbyvariousstep-coredrills.JournalofMaterialsProcessingTechnology,2008,206(1):405-411.
[3]AbraoAM,FariaPE,RubioJC,etal.Drillingoffiberreinforcedplastics:Areview.JournalofMaterialsProcessingTechnology,2007,186(1):1-7.
[4]WangYQ,BaoYJ,GaoH.Studiesondisfigurement-feetechnologyofdrillingcarbonfiberreinforcedplastics.AdvancedMaterialsResearch,2007,24:125-132.
[5]徐錦泱.高強度型碳纖維增強復(fù)合材料T800S/250F的鉆削制孔研究[D].上海:上海交通大學(xué).2013.
[6]孟憲超.碳纖維復(fù)合材料鉆孔加工工藝研究[D].大連:大連理工大學(xué).2005.
[7]ChenWC.Someexperimentalinvestigationsinthedrillingofcarbonfiberreinforcedplastic(CFRP)compositelaminates.InternationalJournalofMachineToolsandManufacture,1997,37(8):1097-1108.
[8]StoneR,KrishnamurthyK.Aneuralnetworkthrustforcecontrollertominimizedelaminationduringdrillingofgraphite-epoxylaminates.InternationalJournalofMachineToolsandManufacture,1996,36(9):985-1003.
[9]LiuJ,ZhangD,QinL,etal.Feasibilitystudyoftherotaryultrasonicellipticalmachiningofcarbonfiberreinforcedplastics(CFRP).InternationalJournalofMachineToolsandManufacture,2012,53(1):141-150.
[10]RawatS,AttiaH.WearmechanismsandtoollifemanagementofWC-Codrillduringdryhighspeeddrillingofwovencarbonfibercomposites.Wear,2009,267(5):1022-1030.
[11]IliescuD,GehinD,GutierrezME,etal.ModelingandtoolwearindrillingofCFRP.InternationalJournalofMachineToolsandManufacture,2010,50(2):204-213.
由于FRP是由質(zhì)軟而粘性大的基體材料和強度高、硬度大的纖維增強材料混合而成的二相或多相結(jié)構(gòu)材料，其各向異性、低熱傳導(dǎo)率、低層間結(jié)合強度使其成為典型的難加工材料[5]。因此，在FRP制孔過程中，除傳統(tǒng)金屬材料制孔缺陷（尺寸誤差、圓度誤差、位置誤差和垂直度誤差等）外，還表現(xiàn)為分層、出入口撕裂與毛刺、孔壁表面纖維拔出等。由于纖維硬度高，刀具在切削時極易受到基體中硬質(zhì)點的刻劃而產(chǎn)生磨損，并且由于切削熱在切削刃附近積聚，使刀具磨損加劇[6-7]。在飛機制造領(lǐng)域的最終裝配環(huán)節(jié)，由鉆削分層缺陷導(dǎo)致的復(fù)合材料疊層零件報廢的比例高達60%[8]。研究表明，復(fù)材鉆削分層和刀具磨損已成為纖維增強復(fù)合材料鉆削加工中最具挑戰(zhàn)性的兩大難題[9]。隨著刀具制造技術(shù)的快速發(fā)展，優(yōu)化的刀具結(jié)構(gòu)設(shè)計、先進刀具材料和涂層技術(shù)成為解決針對上述問題的重要支撐。針對刀具快速磨損的問題，復(fù)材加工刀具需選擇耐磨性好的刀具材料和涂層來防止刀具快速磨損，延長刀具壽命。針對復(fù)材鉆削分層，可以通過優(yōu)化刀具結(jié)構(gòu)設(shè)計和優(yōu)化加工工藝來控制分層缺陷。因此，先進刀具材料和涂層技術(shù)、優(yōu)化的刀具結(jié)構(gòu)設(shè)計和加工工藝成為解決復(fù)合材料高效高質(zhì)量制孔加工的核心技術(shù)。
本課題組長期致力于復(fù)合材料專用刀具設(shè)計，先進刀具材料和涂層在復(fù)材制孔中的應(yīng)用研究。本文綜述了纖維增強復(fù)合材料制孔過程中，不同刀具材料和涂層對復(fù)材制孔刀具壽命的影響，分析了不同刀具結(jié)構(gòu)在復(fù)材制孔中的切削性能和制孔質(zhì)量，為纖維增強復(fù)合材料專用制孔刀具的設(shè)計和制造研究提供了發(fā)展方向。
制孔刀具材料和涂層
1制孔刀具材料
由于纖維增強復(fù)合材料是典型的難加工材料，因此復(fù)材加工刀具材料必須具有良好的抗磨損性能。大量試驗研究表明，鉆削纖維增強復(fù)合材料時，刀具后刀面磨粒磨損是刀具最主要的磨損形式[6-7，10-11]。刀具磨損后，在制孔過程中鉆削軸向力增大，鉆削溫度快速上升，導(dǎo)致復(fù)材分層，纖維抽出等制孔缺陷的出現(xiàn)[12]，影響加工質(zhì)量。因此，目前用于復(fù)材制孔的刀具材料以硬質(zhì)合金、聚晶金剛石（Polycrystallinediamond，PCD）為主。硬質(zhì)合金制孔刀具可以通過刃磨形成各種幾何結(jié)構(gòu)，有利于控制切削力分布，減小軸向力，加大鉆削扭矩，防止分層并快速切斷纖維，但是硬質(zhì)合金刀具的抗磨損性能在復(fù)材制孔的過程中仍然不足，刃口磨損鈍化將造成制孔質(zhì)量下降，因此如何保持硬質(zhì)合金刃口的鋒利度成為制約其應(yīng)用的主要因素。如圖1所示PCD刀具，通過與硬質(zhì)合金整體燒結(jié)后，再進行刃磨，可獲得非常鋒利的刃口，同時具有非常低的表面摩擦系數(shù)以及超高的硬度和強度，在制孔過程中可以很好地切斷纖維，獲得良好的制孔質(zhì)量，而刀具壽命取決于工藝參數(shù)和加工過程，這是因為PCD刀具抗沖擊性能較差，容易產(chǎn)生崩刃。另外，PCD刀具價格遠高于硬質(zhì)合金刀具，其使用成本和性價比也需要進一步評估。因此，硬質(zhì)合金材料目前依然是應(yīng)用最為廣泛的制孔刀具材料。
2刀具涂層的選擇及其對制孔過程的影響
為了改善硬質(zhì)合金刀具的耐磨性，可以在刀具表面添加涂層。隨著涂層技術(shù)的發(fā)展，目前80%以上的刀具均為涂層刀具，不同涂層材料和結(jié)構(gòu)在加工過程中所發(fā)揮的作用不同?；瘜W(xué)氣相沉積（ChemicalVaporDeposition,CVD）金剛石薄膜具有接近天然金剛石的硬度、高的彈性模量、極高的熱導(dǎo)率、良好的自潤滑性和化學(xué)穩(wěn)定性等優(yōu)異性能，非常適合用于纖維增強復(fù)合材料的加工。金剛石涂層可以大幅提高硬質(zhì)合金制孔刀具的抗磨損性能，其極低的摩擦系數(shù)也使加工過程中的摩擦力減小，摩擦溫度降低。而金剛石涂層硬質(zhì)合金刀具綜合了硬質(zhì)合金材料和PCD材料的優(yōu)點，在大幅提升抗磨損性能的同時保持了硬質(zhì)合金刀具抗沖擊性能的優(yōu)點，而在刀具生產(chǎn)制造成本上又遠低于PCD刀具，已成為專用復(fù)材制孔刀具最具潛力的刀具材料形式。
納米金剛石涂層鉆頭
本課題組長期致力于微、納米金剛石涂層技術(shù)的應(yīng)用研究，目前已針對纖維增強復(fù)合材料開發(fā)了梯度納米金剛石涂層，并與優(yōu)化刀具結(jié)構(gòu)相結(jié)合，形成專用復(fù)合材料制孔刀具，如圖2所示。經(jīng)過試驗驗證，采用納米金剛石涂層硬質(zhì)合金鉆頭鉆削時軸向力比無涂層硬質(zhì)合金鉆頭減小30%，如圖3所示。因此，采用金剛石涂層鉆頭有利于減少復(fù)材制孔過程中分層等損傷，增強了刀具的抗磨損性能，大大增加了硬質(zhì)合金鉆頭的使用壽命。
復(fù)材專用制孔刀具幾何結(jié)構(gòu)
FRP由于其特有的機械性能和物理性能，其制孔刀具和一般金屬制孔刀具在幾何結(jié)構(gòu)上有很大改進。為了改善復(fù)材制孔的質(zhì)量和效率，一系列專用的FRP制孔刀具得到了開發(fā)和應(yīng)用，如八面鉆（Eight-facetdrillbits）、雙導(dǎo)向階梯鉆（Double-marginpilotedstepdrillbits）、匕首鉆（Draggerdrillbits）、燭芯鉆（Candlestickdrillbits）等，如圖4所示。
在FRP鉆削加工中，影響鉆頭加工性能的主要幾何參數(shù)有：橫刃長度、gash前角、后角、鉆尖形貌和螺旋角等。在所有幾何參數(shù)中，橫刃和鉆尖角對鉆削軸向力的影響最大，而鉆削軸向力的增大將直接導(dǎo)致鉆削分層的發(fā)生[13]。在鉆削過程中，保持其他加工參數(shù)不變，橫刃越長鉆削軸向力越大。這是因為：在橫刃區(qū)，切削刃負前角很大而切削速度卻很小，使得橫刃在鉆削時會對復(fù)合材料產(chǎn)生較大的擠壓作用，如圖5（a）所示。研究表明，鉆削過程中有60%的鉆削軸向力來自橫刃[15]。當鉆削軸向力超出復(fù)合材料出口層間結(jié)合強度時，就會發(fā)生出口分層。相對于較鈍的鉆尖，鋒利的鉆尖可以在很小的面積上鉆穿最后一層復(fù)合材料。Gaitonde等[16-17]通過在低速和高速鉆削CFRP發(fā)現(xiàn)，當鉆尖角增大時，分層系數(shù)Fd（描述復(fù)合材料層間分層大小的指標）也隨之增大，如圖6所示。
另外，剝離現(xiàn)象常發(fā)生在鉆頭鉆入復(fù)合材料時，如圖5（b）所示。在鉆頭的切削刃接觸到復(fù)合材料層壓板時，鉆頭切削刃會對入口處的復(fù)合材料作用一個軸向拉力，使得入口處的上層材料與受軸向推力的未切削層材料發(fā)生分離，從而形成入口剝離現(xiàn)象。這種入口剝離缺陷會隨鉆頭實際前角的增大而增加[18]。為了減小或消除這種入口剝離缺陷，通常采用較小的鉆頭前角，一般推薦選用小于6°的前角。
若鉆削軸向力能夠沿圓周分布，那么出口部位的分層現(xiàn)象將會得到很大的改善。鋸鉆（Sawdrillbits）、燭芯鉆（Candlestickdrillbits）、套料鉆（Coredrillbits）和階梯鉆（Stepdrillbits）等專用鉆頭都符合這一特性，與傳統(tǒng)麻花鉆相比，采用專用鉆頭能獲得更小的臨界推力值（復(fù)合材料不發(fā)生分層所需的最小鉆削軸向力值）。這些專用鉆頭的優(yōu)點在理論與實際應(yīng)用中都已得到了驗證，其鉆削軸向力會向鉆頭圓周分散而不是集中在中心，在不引起分層的情況下可以采用更高的進給速率[19]。
鋸鉆利用向外圍分配推力的方法進行復(fù)合材料層壓板制孔。當分層尺寸在鉆頭半徑范圍內(nèi)時不需要予以關(guān)注，因為分層部位處的材料最終會被鉆除掉。當分層尺寸超出鉆頭半徑范圍時，由于鋸鉆在材料上施加的圓周力，它與施加集中力的麻花鉆相比，能夠保證不引起分層的情況下獲得更大的鉆削軸向力。
燭芯鉆加工時的鉆削軸向力可以分解為一個集中的載荷與外圍的圓周載荷之和。由于大部分推力載荷分布在鉆頭外圍，因此此類鉆頭在分層開始時可允許更大的臨界推力值。燭芯鉆可以看作是介于麻花鉆與鋸鉆的中間類型，但燭芯鉆的橫刃比麻花鉆的橫刃要短得多，因此它可以從很小的面積上鉆穿最后一層復(fù)合材料。這樣最后一層復(fù)合材料所受到的彎曲力較小，從而保證了更好的孔加工質(zhì)量。
套料鉆加工時鉆削軸向力均勻地分布在一個環(huán)形區(qū)域，而不是集中在中心。這樣在分層開始時可以獲得較大的臨界推力值。在套料鉆的刀具參數(shù)中，金剛石磨粒的粒度是影響其鉆削軸向力的最重要因素，而鉆尖厚度的影響相對較小[20]。
階梯鉆可以認為是主階梯和次階梯復(fù)合而成。主階梯部分減小了對中心材料的去除，特別是抵消了橫刃對推力的影響。
研究表明[19-20]，當進給量小于0.010mm/rev時，采用燭芯鉆可以獲得更小的鉆削軸向力；而階梯鉆則能在進給量大于0.010mm/rev時獲得更小的鉆削軸向力。相比于燭芯鉆和階梯鉆，套料鉆和鋸鉆的鉆削軸向力依次增大，而麻花鉆相比于其他4種類型的鉆頭鉆削軸向力明顯偏大。
結(jié)束語
纖維增強復(fù)合材料將（FRP）是21世紀應(yīng)用最為廣泛的材料之一，其高效高質(zhì)量加工仍然需要不斷研發(fā)新型專用刀具和改善加工工藝來實現(xiàn)。專用FRP制孔刀具的設(shè)計、制造，刀具材料和涂層匹配，加工工藝優(yōu)化是FRP加工的關(guān)鍵技術(shù)。本文通過對研究成果的總結(jié)，指出金剛石涂層硬質(zhì)合金刀具在FRP制孔過程中的良好性能，從鉆削軸向力、分層損傷等因素對多種形式的鉆頭進行了對比分析，為專用FRP制孔刀具進一步研發(fā)指明了方向。
參考文獻（部分）
[1]ShyhaI,SooSL,AspinwallD,etal.Effectoflaminateconfigurationandfeedrateoncuttingperformancewhendrillingholesincarbonfiberreinforcedplasticcomposites.JournalofMaterialsProcessingTechnology,2010,210(8):1023-1034.
[2]TsaoCC.Investigationintotheeffectsofdrillingparametersondelaminationbyvariousstep-coredrills.JournalofMaterialsProcessingTechnology,2008,206(1):405-411.
[3]AbraoAM,FariaPE,RubioJC,etal.Drillingoffiberreinforcedplastics:Areview.JournalofMaterialsProcessingTechnology,2007,186(1):1-7.
[4]WangYQ,BaoYJ,GaoH.Studiesondisfigurement-feetechnologyofdrillingcarbonfiberreinforcedplastics.AdvancedMaterialsResearch,2007,24:125-132.
[5]徐錦泱.高強度型碳纖維增強復(fù)合材料T800S/250F的鉆削制孔研究[D].上海:上海交通大學(xué).2013.
[6]孟憲超.碳纖維復(fù)合材料鉆孔加工工藝研究[D].大連:大連理工大學(xué).2005.
[7]ChenWC.Someexperimentalinvestigationsinthedrillingofcarbonfiberreinforcedplastic(CFRP)compositelaminates.InternationalJournalofMachineToolsandManufacture,1997,37(8):1097-1108.
[8]StoneR,KrishnamurthyK.Aneuralnetworkthrustforcecontrollertominimizedelaminationduringdrillingofgraphite-epoxylaminates.InternationalJournalofMachineToolsandManufacture,1996,36(9):985-1003.
[9]LiuJ,ZhangD,QinL,etal.Feasibilitystudyoftherotaryultrasonicellipticalmachiningofcarbonfiberreinforcedplastics(CFRP).InternationalJournalofMachineToolsandManufacture,2012,53(1):141-150.
[10]RawatS,AttiaH.WearmechanismsandtoollifemanagementofWC-Codrillduringdryhighspeeddrillingofwovencarbonfibercomposites.Wear,2009,267(5):1022-1030.
[11]IliescuD,GehinD,GutierrezME,etal.ModelingandtoolwearindrillingofCFRP.InternationalJournalofMachineToolsandManufacture,2010,50(2):204-213.
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